초초임계 보일러 재료 용접

내열강은 고온에서 작동하며 열강도와 열안정성이 우수한 강재를 말합니다. 열강도는 고온에서 크리프 및 파괴에 저항하는 능력을 말하며, 열안정성은 고온에서 기체 매질의 산화 및 부식에 저항하는 능력을 말합니다. 사람들은 일반적으로 열 강도를 가진 내열강을 내열강, 열 안정성을 가진 내열강을 내열안정강이라고 합니다. 내열강은 주로 정유 장비, 보일러, 원자력 용기, 증기 터빈, 합성 화학 용기, 항공 우주 장비 및 기타 고온 처리 장비의 제조와 같은 전력 및 에너지 공학에 사용됩니다. 많은 스테인리스강(309, 310H)은 내열성을 가지고 있어 "내열 스테인리스강"이라고도 합니다.

용접된 조인트는 내열성 강철 은 모재와 실질적으로 동일한 고온 산화 저항성을 가져야 합니다. 용접 금속의 합금 조성 및 함량은 기본적으로 Cr, Mo, W 및 기타 주요 원소와 같은 모재와 일치해야 하며, P 및 S와 같은 불순물은 가능한 한 낮은 수준으로 제어하여 고온 균열 경향을 줄여야 합니다. 용접성을 향상시키기 위해 용접 재료의 C 함량을 모재보다 약간 낮추어 고온 성능을 보장 할 수 있습니다. 용접 금속의 강도는 용접할 모재의 강도와 유사해야 합니다. 내열강 용접 접합부는 상온 및 고온에서 기본적으로 모재와 동일한 단기 강도를 가져야 할 뿐만 아니라 더 중요한 것은 모재와 유사한 고온 크리프 특성을 가져야 한다는 것입니다. 초초임계 보일러용 새로운 내열강 접합부의 성능 요건은 다음 표에 나와 있습니다.

성적T.S σb MPaY.Sσs MPa연신율 Δ%AkvJ작동 온도에서 허용 응력, MPa경도, HB
P12263053017%3164 (620℃)225~270
P9263053017%3170(620℃)-
HR3C655-30-69(650℃)-
Super304H590-35-91(620℃)78(650℃)225~270

내열강 용접 구조의 대부분은 고온에서 작동하지만 압력 용기 및 배관 요구 사항에 대한 최종 검사는 일반적으로 실온에서 작동 압력 실험 유압 또는 공압 압력 테스트의 1.5 배, 압력 장비의 작동 또는 유지 보수는 콜드 스타트 프로세스를 거쳐야하므로 내열강 용접 조인트도 취성 골절에 대한 특정 저항력을 가져야 합니다. 마르텐사이트 및 오스테나이트 내열강의 경우 고온에서 장시간 작동하는 동안 용접 조인트의 크리프 특성을 보장하기 위해 증착된 금속의 δ 페라이트 함량을 엄격하게 제어해야 합니다.

P92/T92, 122/T122 마르텐사이트강 용접

P92와 P122는 모두 마르텐사이트강으로 용접 시 냉간 균열 경향과 고온 균열 경향이 있습니다. 용접 시 냉간 균열을 방지하기 위해 용접 전 예열이 필요합니다. 예열 온도는 TIG 용접의 경우 150℃ 이상, 전극 아크 용접 및 서브머지드 아크 용접의 경우 200℃ 이상입니다. 뜨거운 균열과 거친 입자를 방지하기 위해 용접 공정 중에 용접 라인 에너지를 엄격하게 제어해야하며 층간 온도는 300 ℃ 미만이어야하며 용접 열 입력이 작은 텅스텐 전극 아르곤 아크 용접이 선호됩니다. 전극 아크 용접을 용접 할 때 다층 및 다중 패스 용접에주의를 기울여야합니다. 용접 패스 두께는 전극 직경보다 크지 않아야합니다. 용접 패스 폭은 전극 직경의 3 배를 넘지 않아야하며 전극 직경은 4mm를 넘지 않는 것이 좋으며 벽 두께가 큰 공작물의 경우 용접에 서브 머지 아크 용접을 사용할 수 있지만 미세 와이어 서브 머지 아크 용접을 사용해야하며 용접 와이어의 직경은 3mm 미만이어야합니다. T122 및 T92 소구경 튜브를 용접할 때는 전체 용접 과정에서 뒷면을 아르곤으로 채워야 합니다. 대구경 두꺼운 벽 파이프의 경우, 루트에서 처음 세 층의 용접 뒷면에 아르곤 가스 보호가 필요합니다. 용접 용접 후 석면 단열재와 저속 냉각을 사용하고 금속 조직이 마르텐사이트로 완전히 변형 될 때까지 최소 1 ~ 2 시간 동안 100 ~ 150 ℃를 유지 한 다음 용접 후 열처리를 수행 할 수 있습니다. 공작물의 벽 두께가 40mm 이상인 경우 석면 단열재 저속 냉각으로 용접 한 후 100 ~ 150 ℃에서 최소 1 ~ 2 시간 유지, 즉시 열처리하지 않으면 200 ~ 300 ℃ 단열재로 2 시간 가열 한 다음 실온으로 천천히 식혀 야합니다.

SUPER 304H, SA-213 TP310HCBN 오스테나이트강 용접

오스테나이트강은 용접성이 우수하고 냉간 균열 경향이 없으므로 예열이 필요하지 않습니다. 그러나 오스테나이트강은 용접 시 고온 균열 경향이 있으므로 용접 열 입력 및 층간 온도 제어에 주의를 기울여야 합니다. 용접 공정에서 용접 라인 에너지의 용접 방법은 수동 TIG, 자동 냉간 와이어 TIG 용접 또는 열간 와이어 TIG 용접과 같이 더 작습니다. 일반적으로 층간 온도는 150℃ 이하로 제어해야 합니다. 자동 냉간 와이어 TIG 용접 또는 열간 와이어 TIG 용접의 경우, 연속 용접 공정에서는 용접된 용접부의 층간 수냉이 필요합니다. 입계 부식을 방지하기 위해 냉각수의 염화물 이온 함량을 제어해야 합니다. 고온 영역에서 합금 원소의 산화를 방지하기 위해 전체 용접 공정 동안 뒷면을 아르곤으로 채워야 합니다. 홈의 양쪽에서 좋은 융합을 보장하기 위해 오스테 나이트 강의 홈 각도는 일반 페라이트 강의 홈 각도보다 커야합니다. 페라이트 소재를 사용한 이종강 용접의 경우 ernicR-3 또는 EnICRFE-2 용접 와이어 또는 전극을 사용하는 것이 좋습니다. 이종 강을 (페라이트 강과) 용접하고 고온에서 사용하는 경우 두 재료의 팽창 계수를 고려해야 합니다.

 

크리프 방지 강철은 어떤 용도로 사용되나요?

몰리브덴은 최대 530°C의 온도에서 작동하는 크리프 저항성 페라이트 강의 핵심 합금 원소입니다. 내크리프성 강철의 주요 응용 분야는 발전소 및 석유화학 공장으로, 증기 터빈에는 대형 단조품과 주물이 필요하고 압력 용기, 보일러 및 배관 시스템에는 모든 종류의 튜브, 플레이트 및 액세서리가 필요하며 고온 크리프 강도 외에도 경화성, 내식성 및 용접성과 같은 다른 재료 특성도 중요합니다. 이러한 특성의 상대적 중요도는 소재의 특정 용도에 따라 달라집니다. 예를 들어 대형 터빈 로터에는 경화성이 우수한 강재가 필요하고 발전소 배관 시스템은 용접이 가능해야 합니다. 그럼에도 불구하고 이러한 다양한 용도에 사용되는 합금은 모두 동일한 원리를 사용하여 크리프 강도를 개선합니다.

고용체 몰리브덴은 강철의 크리프 속도를 매우 효과적으로 줄일 수 있습니다. 고온에서 몰리브덴을 사용하면 탄화물의 응집과 거칠어짐(오스트발트 숙성)이 느려집니다. 담금질과 템퍼링은 상부 베이나이트로 구성된 미세 구조를 생성하여 고온 강도에서 최상의 결과를 가져옵니다. 석탄 화력 발전소의 경우 아임계 발전 세트의 효율은 40% 미만입니다. 미래의 초초임계압(USC) 발전소는 효율이 50% 이상 높아져 생산된 전력의 킬로와트시당 이산화탄소 배출량을 거의 절반으로 줄일 수 있을 것으로 예상됩니다. 크리프 저항성 페라이트강은 여전히 전 세계 발전소, 정유소, 석유화학 플랜트에서 일반적으로 사용되고 있습니다. 온수 보일러 및 과열기용 이음매 없는 튜브, 보일러 드럼, 집열기, 펌프 및 고온용 압력 용기, 직경 2m 이상, 무게 100톤 이상의 증기 터빈 스핀 등의 부품에 사용됩니다. 이 강재는 C-Mn강, Mo강, 저합금 C-RMO강, 9-12% Cr강으로 분류할 수 있습니다.

플랜트 유형 아임계(300,000㎾ 이상)
워터월: A192, SA-106B, SA-106C,
과열: T11/P12,P22/T22,T23, T91,T92
재가열기: P11,T23,T91,T92
이코노마이저: A192
헤더 및 스팀 파이프: A192, T12, P12
초임계(SC)(600,000㎾ 이상)
과열: T22, T23, T91, T92, TP347H, TP347HFG, SUPER304H, HR3C
리히터 재료: P12,T23,T91,T92,TP347H,TP347HFG,SUPER304H,HR3C
이코노마이저 재료 : A192, SA210C
헤더 및 스팀 파이프: P11, P91, P92
초초임계(USC)(660000㎾ 이상)
과열 재료: T22, T23, T91, T92, TP347H, TP347HFG, SUPER304H, HR3C
리히터: P12, T23, T91, T92, TP347H, TP347HFG, SUPER304H, HR3C
이코노마이저 재료 : A192, SA210C
헤더 및 스팀 파이프: P11, P91, P92

열교환 튜브는 튜브 시트와 어떻게 연결되나요?

열교환 튜브와 튜브 플레이트의 연결 형태는 주로 확장, 용접, 확장 용접 등을 포함합니다. 강도 확장 조인트는 열교환 튜브와 튜브 시트 사이의 연결부의 밀봉 성능 및 인장 강도의 확장을 나타냅니다. 당기는 힘을 견디기 위해 튜브 끝의 소성 변형에 의존합니다. 튜브 팽창 후 잔류 응력은 온도가 상승하면 점차 약해져 튜브와 튜브 시트 사이의 밀봉 성능과 연결 강도가 감소합니다. 따라서 강도 팽창은 설계 압력이 4MPa 이하이고 설계 온도가 300 ℃ 이하인 경우에 적합합니다. 심한 진동, 큰 온도 차이 또는 작동 중 명백한 응력 부식의 경우 강도 확장을 사용해서는 안됩니다.

튜브를 확장할 때 튜브의 경도는 튜브 시트의 경도보다 낮아야 합니다. 파이프와 파이프 사이의 간격과 파이프의 부드러움은 확장 파이프의 품질에 영향을 미칩니다. 파이프 구멍의 거친 표면은 큰 마찰력을 생성 할 수 있으며 당기기가 쉽지 않지만 누출이 발생하기 쉽습니다. 파이프 구멍의 표면은 홈을 통과하는 세로 방향이 엄격히 금지되어 있습니다. 튜브 구멍의 매끄러운 표면은 누출이 쉽지 않지만 쉽게 벗겨지기 쉽습니다. 일반적으로 표면 거칠기는 12.5μm 이하여야 합니다. 파이프 구멍에는 구멍과 환형 홈의 두 가지 종류가 있으며, 전자는 아래 그림 (a)와 같고 후자는 아래 그림 (b) 및 (c)와 같습니다.

그루브 가공 후 강철 튜브 확장시 홈에 압착되어 풀오프 저항을 개선하고 밀봉 성능을 향상시킬 수 있습니다. 튜브 구멍의 환형 슬롯 수는 튜브 플레이트의 두께에 따라 다릅니다. 일반적으로 두께가 25mm 미만이면 슬롯 하나가 열리고 두께가 25mm보다 크면 두 개의 슬롯이 열립니다. 튜브 플레이트가 두껍거나 틈새 부식을 방지하기 위해 다음 그림 (d)에 표시된 구조를 사용할 수 있으며 복합 튜브 플레이트와 열교환 튜브도 확장 할 수 있으며 클래딩이 8mm 이상일 때 튜브 구멍의 홈에 있어야하며 구조는 다음 그림 (e)에 나와 있습니다.

강도 용접은 열교환 튜브와 튜브 시트 연결의 밀봉 성능과 인장 강도를 보장하는 것을 말하며 가장 널리 사용되는 튜브 시트 연결 유형입니다. 강도 용접 제조가 간단하고 용접 부품 고장과 같은 인장 능력이 강하며 2 차 수리 용접, 더 편리한 열교환 튜브가 될 수 있습니다. 강도 용접의 사용은 압력과 온도에 의해 제한되지 않지만 큰 진동이나 갭 부식의 경우에는 적합하지 않습니다. 강도 용접의 일반적인 형태는 아래 그림 (a)에 나와 있습니다. 파이프 끝단 주변에 액체가 축적되는 것을 방지하기 위해 아래 그림 (b)와 같은 구조가 자주 사용됩니다. 아래 그림 (c)와 같은 구조는 일반적으로 튜브 시트가 스테인리스 스틸인 상황에서 사용됩니다.

튜브와 튜브 플레이트 사이의 조인트의 밀봉 성능이 높아야하거나 간극 부식이 있거나 심한 진동 및 기타 경우를 견딜 수 있어야하며 단일 확장 또는 용접이 요구 사항을 충족 할 수 없으며 둘의 조합은 충분한 강도와 우수한 밀봉 성능을 제공 할 수 있습니다. 확장 및 용접의 조합은 확장 및 용접 순서에 따라 확장 및 용접 후 확장 및 용접의 두 가지 종류로 나눌 수 있습니다. 일반적인 확장 방법은 필연적으로 조인트 갭에 오일 얼룩이 생길 수 있으며 확장 후 용접됩니다. 이러한 오일 얼룩과 틈새의 공기는 용접 품질을 저하시킵니다.

확장 전에 용접하면 용접이 손상될 수 있습니다. 현재 두 가지 주문의 선택에 대한 통일 된 조항은 없습니다. 용접 후 팽창과 같은 실제 엔지니어링에서 용접 전에는 깨끗한 오일이어야하며, 확장 후 첫 번째 용접은 일반적으로 확장 범위보다 15mm 위의 튜브 플레이트 표면에서 제어하기 위해 튜브 끝의 확장 위치에 대한 제한이어야합니다. 첫 번째 확장 후 용접은 일반적으로 강도 확장 및 밀봉 용접의 형태를 채택합니다. 강도 확장은 튜브 및 튜브 시트의 밀봉 성능을 보장하여 충분한 인장 강도를 제공하고 씰 용접은 튜브 및 튜브 시트의 밀봉 성능을 더욱 보장합니다. 구조는 그림 (a)에 나와 있습니다. 강도 용접은 튜브와 튜브 시트의 밀봉 성능을 보장하고 충분한 인장 강도를 제공하며 점착 팽창은 튜브와 튜브 구멍 사이의 간격을 제거하여 밀봉 성능을 보장합니다. 구조는 그림 (b)에 나와 있습니다.

본질적으로 폭발성 팽창은 일종의 강도 팽창이며 후자는 일반적으로 롤러 팽창을 채택하고 전자는 매우 짧은 시간에 폭발물을 사용하여 고압 가스 충격파를 생성하여 파이프가 튜브 구멍에 단단히 부착되도록합니다. 높은 폭발성 팽창 및 연결 효율, 윤활유 필요 없음, 팽창 후 용접 용이, 큰 인장 강도, 작은 축 연신율 및 변형.

폭발 팽창은 얇은 벽 튜브, 작은 직경 튜브 및 큰 두께 튜브 시트 확장, 열교환 튜브 끝 누출에 적합하며 기계적 팽창은 수리하기 어렵습니다.

합금 원소는 극저온강의 성능에 어떤 영향을 미칩니까?

우리는 일반적으로 -10 ~ -273 ℃의 온도 범위를 사용하는 강철을 저온 강철 또는 극저온 강철이라고 부릅니다. 합금 원소 함량과 구조에 따라 극저온 강철은 다음과 같이 나눌 수 있습니다: 06MnVTi, 06MnVal, 09Mn2Vre, 06MnNb 강철, 저합금 철체 저온 강철 0.5Ni, 2.5Ni, 3Ni, 3.5Ni 등과 같은 알루미늄 킬 C-Mn 강철, 9Ni, 5Ni 강철, 1Cr18Ni9Ti 및 20Mn23Al 등과 같은 고 합금 오스테나이트 저온 강철과 같은 마르텐폼 저온 강철.

저온강에서 합금 원소의 효과는 주로 강재의 저온 인성에 미치는 영향을 말합니다:

C

탄소 함량이 증가하면 강철의 취성 전이 온도가 빠르게 증가하고 용접 특성이 감소하므로 저온 강철의 탄소 함량은 0.2% 미만으로 제한됩니다.

Mn

망간은 강철의 저온 인성을 분명히 향상시킬 수 있습니다. 망간은 주로 강철에 고용체 형태로 존재하며 고용체 강화의 역할을 합니다. 또한 망간은 오스테나이트 영역을 확대하고 변형 온도(A1 및 A3)를 낮추는 원소입니다. 미세하고 연성인 페라이트 및 펄라이트 입자를 쉽게 얻을 수 있어 최대 충격 에너지를 증가시키고 취성 전이 온도를 크게 낮출 수 있습니다. 일반적으로 Mn/C 비율은 3과 같아야 하며, 이는 강철의 취성 전이 온도를 낮출 수 있을 뿐만 아니라 Mn 함량 증가로 인한 탄소 함량 감소로 인한 기계적 특성 저하를 보상할 수 있습니다.

Ni

니켈은 취성 전이 경향을 완화하고 취성 전이 온도를 크게 낮출 수 있습니다. 강철의 저온 인성 향상에 대한 니켈의 효과는 망간의 5배, 즉 니켈 함량이 1%만큼 증가함에 따라 취성 전이 온도가 10℃ 감소합니다. 이것은 주로 탄소가 함유 된 니켈로 인해 고용체 및 보강재에 흡수되어 니켈이 탄소 함량을 줄이고 탄소 강철의 동일한 탄소 함량에 비해 상전이 온도 (A1 및 A2)를 줄이기 위해 유텍 토이드 강철 유텍 토이드 포인트의 왼쪽 지점으로 이동하여 페라이트 및 정제, 펄라이트 개체군의 수를 감소시킵니다 (펄라이트의 탄소 함량도 탄소 강철보다 낮습니다). 실험 결과에 따르면 니켈이 저온에서 인성을 증가시키는 주된 이유는 니켈 함유 강철이 저온에서 더 많은 이동 가능한 전위를 가지며 교차 미끄러짐이 더 쉽기 때문입니다. 예를 들어, 중간 합금 저탄소 담비 형 저온 강철 9Ni 스틸저온 인성이 높고 -196℃에서 사용할 수 있습니다. 9Ni강을 기반으로 개발된 5Ni강은 -162~-196℃에서 저온 인성이 우수합니다.

P, S, Sn, Pb Sb

인, 황, 비소, 주석, 납, 안티몬: 이러한 원소는 강철의 저온 인성에 도움이 되지 않습니다.

이들은 입자 경계에서 분리되어 입자 경계의 표면 에너지와 저항을 감소시키고, 취성 균열이 입자 경계에서 시작되어 골절이 완료될 때까지 입자 경계를 따라 확장됩니다.

인은 강철의 강도를 향상시킬 수 있지만 특히 저온에서 강철의 취성을 증가시킵니다. 취성 전이 온도가 분명히 증가하므로 그 함량을 엄격하게 제한해야 합니다.

O, H, N

이러한 요소는 강철의 취성 전이 온도를 증가시킵니다. 탈산 실리콘 및 알루미늄 킬드 스틸은 저온에서 인성을 향상시킬 수 있지만, 실리콘은 강철의 취성 전이 온도를 증가시키기 때문에 알루미늄 킬드 스틸은 실리콘 킬드 스틸보다 취성 전이 온도가 낮습니다.

J55 오일 케이스의 용접성

오일 케이싱은 칼라와 파이프 본체로 구성됩니다. 하나의 파이프 본체를 칼라 스레드와 연결하고 필요한 길이에 도달한 후 운송 및 사용을 용이하게 하기 위해 종단 간 연결을 통해 유전 현장으로 운송합니다. 나사산 연결의 강도와 풀림 방지 제어를 강화하기 위해서는 나사산 연결 후 파이프 본체와 커플링을 용접해야 하므로 용접 성능을 분석하고 합리적인 용접 공정을 수립하는 것이 매우 중요합니다. API 5A J55 는 가장 일반적으로 사용되는 케이스 소재 중 하나이며, 탄소 환산값을 기준으로 용접성을 분석했습니다.

API 5CT J55 화학 성분

등급CSiMnPSCrNiCuMo
API 5CT J550.34-0.390.20-0.351.25-1.500.0200.0150.150.200.20/

국제 용접 학회의 탄소 등가 공식에 따릅니다:

CE=C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15

CE=0.69>0.4

탄소 당량이 0.4 이상이고 용접성이 좋지 않습니다. 자격을 갖춘 용접 품질을 얻으려면 높은 예열 온도와 엄격한 기술 조치가 필요합니다.

J55 합금 원소 함량이 미세 구조 및 특성에 미치는 영향에 따라 용접성을 분석했습니다:

  • J55 케이싱 튜브 는 탄소 함량이 0.34%~0.39%로 높아 강철의 과냉각 오스테나이트 전이 곡선이 오른쪽으로 이동하고 증가합니다. Cr, Mn, Ni, Cu 및 기타 합금 원소를 첨가하면 과냉각 오스테나이트의 전이 곡선이 오른쪽으로 이동하여 과냉각 오스테나이트의 안정성이 향상되고 MS 점(마르텐사이트 형성의 시작점)이 증가합니다. 이러한 모든 효과는 J55의 담금질 경향을 증가시키고 용접 균열이 나타났습니다.
  • J55는 냉간 균열, 주로 담금질 및 취성 균열이 발생하는 경향이 큽니다. 고강도, 용접 열 영향 영역의 높은 최대 경도 값 및 빠른 냉각으로 인해 마르텐사이트가 쉽게 생성됩니다. 용접시 큰 라인 에너지와 용접 전류를 선택하고 용접 속도를 과도하게 줄여서는 안됩니다. 냉각 속도를 줄이려면 용접 조인트의 냉각 시간을 800 ℃에서 500 ℃로 연장하고 용접 금속 및 열 영향 영역의 미세 구조를 개선하고 열 영향 영역의 최대 경도를 줄이려면 용접 전 예열 및 용접 후 템퍼링이 필요합니다.
  • J55는 열전도율이 낮아 낮은 용융 공융을 생성하기 쉽지 않기 때문에 고온 균열 경향이 높지 않으며, 강한 카바이드를 포함하지 않기 때문에 재가열 균열 경향이 크지 않습니다. 강도에 맞는 용접 와이어 ER55-G가 선택됩니다. 용접 와이어는 우수한 용접 공정 성능, 높은 Ni 함량, 강한 냉간 균열 저항성 및 증착 된 금속의 우수한 포괄적 인 기계적 특성을 가지고 있습니다.
  • J55 용접에 필요한 열 입력이 크기 때문에 모재와 용접 재료의 강도 값이 크고 용접 중 내부 응력이 매우 큽니다. 용접하는 동안 용접부를 망치로 두드려야 합니다. 용접 후 내부 응력을 제거하고 과도한 응력으로 인한 용접 후 균열을 방지하기 위해 열처리를 수행합니다. 용접 후 열처리는 용접 미세 구조 특성도 개선할 수 있습니다.

J55의 용접 공정

용접 방법 180% Ar+20%CO2 가스 차폐 용접. 용접 재료 : 용접 와이어 ER55-G, 직경 Φ3.2mm. 용접 매개 변수 : 전류 250 ~ 320A, 전압 26 ~ 30V; 용접 속도 35 ~ 50cm / 분;

예열 온도는 100℃이며, 층간 온도는 예열 온도보다 낮지 않지만 예열 온도 30℃보다 높을 수 없습니다.

용접 후 처리: 열처리 없이 공랭식으로 처리합니다.

결과: 인장 시험은 적격 판정을 받았습니다. 열 영향 영역에 있는 세 샘플의 충격 값은 26,47,23으로 불합격입니다. 네 개의 측면 굽힘 샘플은 각각 3.75mm 균열, 4mm 균열, 1.38mm 균열, 0.89mm 균열이 있으며 불합격입니다. 이 기술 방식은 합리적이지 않습니다.

용접 방법 280%Ar+20%CO2 가스 용접. 용접 재료 : 용접 와이어 ER55-G, 직경 Φ3.2mm. 용접 매개 변수 : 전류 250 ~ 320A, 전압 26 ~ 30V; 용접 속도 35 ~ 50cm / 분; 예열 온도는 100 ℃이고 층간 온도는 예열 온도보다 낮지 않지만 예열 온도 30 ℃보다 높을 수 없습니다.

용접 후 처리: 템퍼링 처리, 온도 600±20℃, 유지 시간 4시간; 가열 속도 50℃/h, 냉각 속도 50℃/h.

결과: 인장 시험은 적격 판정을 받았습니다. 열 영향 구역에 있는 세 샘플의 충격 값은 각각 51, 40, 40으로 적합 판정을 받았습니다.

측면 굽힘 테스트, 적격; 실험은이 기술 계획이 합리적임을 증명합니다. 용접 후 열처리는 용접 미세 구조와 특성을 향상시킬 수 있으며, 이는 J55 용접이 기술 요구 사항을 충족하는 용접 조인트를 얻기위한 중요한 요소 중 하나입니다.

가혹한 API 5A J55 케이싱 환경에서는 파이프 자체의 품질과 용접 품질이 요구됩니다. 위의 용접 분석 및 테스트를 통해 요구 사항을 충족할 수 있는 용접 공정을 확보하여 오일 케이싱의 올바른 용접을 위한 이론적 및 실험적 근거를 제공합니다.

U 튜브 열교환기의 장점

U 튜브 열교환 기는 구조가 간단하고 기밀성이 우수하며 유지 보수 및 청소가 편리하며 비용이 저렴하고 열 보상 성능이 우수하며 내압력이 강하다는 특징이 있습니다. U- 튜브 열교환 기는 동일한 직경에서 가장 큰 열교환 면적을 가지고 있습니다. U 자형 튜브 열교환 기의 주요 구조에는 튜브 박스, 실린더, 헤드, 열교환 튜브, 노즐, 배플, 충격 방지 플레이트 및 가이드 튜브, 단락 방지 구조, 쉘 및 튜브 측의 지지대 및 기타 액세서리가 포함되며 쉘 및 튜브 열교환 기에서 가장 일반적으로 사용됩니다.

열교환 튜브

열전달에 사용되는 열교환 튜브는 일반적으로 1 차 냉간 인발 열교환 튜브와 일반 냉간 인발 열교환 튜브를 사용합니다. 전자는 상 변화가없는 열전달 및 진동 경우에 적합하고 후자는 재점화, 응축 열전달 및 진동이없는 일반 경우에 적합합니다. 열교환 파이프는 특정 온도 차이, 응력 및 내식성을 견딜 수 있어야합니다. 열교환 튜브의 길이는 일반적으로 1.0m, 1.5m, 2.0m, 2.5m, 3.0m, 4.5m, 6.0m, 7.5m, 9.0m, 12.0m입니다. 파이프의 재질은 탄소강, 스테인리스 강, 알루미늄, 구리, 황동 및 구리-니켈 합금, 니켈, 흑연, 유리 및 기타 특수 재료 일 수 있으며 종종 복합 파이프로도 사용됩니다. 효과적인 열전달 튜브의 면적을 동시에 확장하기 위해 튜브 측 열전달 계수를 최대화하기 위해 열교환 튜브 가공 또는 교란 된 유동 구성 요소의 내부 및 외부 표면에 삽입 된 튜브에서 내부 및 외부의 유체 난류를 동시에 생성하여 거친 표면 튜브, 핀 튜브, 지지 파이프, 플러그인 유형 내부 등과 같이 일반적으로 사용됩니다.

튜브 시트

튜브 시트는 쉘-튜브 열교환기에서 가장 중요한 부품 중 하나입니다. 튜브 플레이트는 쉘 측과 파이프 측 사이의 장벽입니다. 열교환 매체에 부식이 없거나 약간의 부식이없는 경우 일반적으로 저탄소 강, 저 합금강 또는 스테인리스 강으로 만들어집니다. 튜브 시트와 쉘의 연결 형태는 분리 불가능한 유형과 분리 가능한 유형으로 나뉩니다. 전자는 고정 튜브 시트 열교환 기에서 튜브 시트와 쉘 사이의 연결입니다. 후자는 U 자형 튜브형, 플로팅 헤드 형 및 스터핑 박스 형 및 슬라이딩 튜브 플레이트 형 열교환 기 튜브 플레이트 및 쉘 연결과 같은 후자입니다. 탈착식 연결의 경우 튜브 플레이트 자체는 일반적으로 쉘과 직접 접촉하지 않지만 플랜지는 쉘에 간접적으로 연결되거나 쉘과 튜브 상자에 두 개의 플랜지로 고정됩니다.

튜브 박스

쉘 직경이 큰 대부분의 쉘 튜브 열교환 기는 튜브 및 박스 구조를 채택합니다. 튜브 박스는 열교환기의 양쪽 끝에 위치하여 파이프에서 열교환기 튜브로 유체를 고르게 분배하고 튜브의 유체를 한데 모아 열교환기를 내보냅니다. 다중 파이프 쉘에서 케이싱은 흐름 방향을 변경할 수도 있습니다. 튜브 박스의 구조는 주로 열교환기를 청소해야 하는지 또는 튜브 번들을 분할해야 하는지 여부에 따라 결정됩니다.

쉘 및 U- 튜브 열교환 기는 많은 장점으로 인해 석유 화학 산업 분야에서 가장 일반적으로 사용되는 열교환 기 구조 유형이되었지만 파이프 청소가 더 어렵고 굽힘 파이프의 곡률 반경 제한으로 인해 튜브 플레이트의 가동률이 낮고 튜브 번들의 가장 안쪽 튜브 사이의 거리가 멀고 쉘 공정이 단락되기 쉽고 스크랩 비율이 높은 등의 몇 가지 단점도 있습니다. 파이프와 쉘 벽 또는 쉘 측의 온도차가 크고 매체가 스케일링되기 쉽고 청소가 필요한 쉘 측에 적합하며 부동 및 고정 튜브 플레이트 유형 사용에는 적합하지 않으며 특히 고온, 고압, 부식성 매체에서 깨끗하고 스케일링하기 쉽지 않은 경우에 적합합니다.

일사 조인트는 어떻게 용접되었나요?

절연 조인트는 주로 오일의 밀봉 보호에 사용됩니다. 가스 파이프 라인 전기 화학적 부식을 방지합니다. 주로 짧은 조인트, 강철 플랜지, 고정 링, 씰, 단열판, 단열 슬리브 및 충전 단열재로 구성됩니다. 씰링 유형은 O- 링 씰, U- 링 씰 및 "O + U 자형"복합 씰이 될 수 있지만 씰링 구조는 다르지만 씰링 원리는 동일합니다. 씰링 원리는 외부 예압의 작용을받는 씰링 링으로 탄성 변형과 파이프 라인의 매체가 누출되지 않도록하는 데 필요한 씰링 력을 생성합니다. 다음은 용접 공정을 설명하기 위해 X80 DN1200 /PN120 절연 조인트의 예입니다.

이 실험에서 절연 조인트의 재료는 다음과 같습니다. API 5L X80크기는 1219mm × 27.5mm입니다. 본체 압력 단조 강철 (플랜지, 고정 링) 재질은 F65, Ⅳ 등급이며, 밀봉 부분은 불소 고무 U 자형 밀봉 링으로 안정적인 밀봉, 낮은 수분 흡수, 높은 압축 강도, 우수한 탄성 및 전기 절연 특성을 가지고 있습니다. 절연 플레이트 소재는 전기 절연 성능이 강하고 유체 침투에 대한 내성 및 낮은 수분 흡수를 가지고 있습니다. ASTM A694에 따른 단조 플랜지 F65, C, Mn, P, S 및 탄소 등가물의 함량, 균열 저항 지수, 경도 및 충격 에너지 요구 사항. 테스트 후 금속 조직 구조는 펄라이트 + 페라이트, 균일 한 구조, 분리 없음, 평균 입자 크기는 8 등급입니다. 입자 크기가 미세할수록 단조품의 고강도 및 인성을 보장합니다.

용접 절차

이 제품의 용접은 응력 제거 처리, 인장, 굽힘, 충격, 경도, 금속 조직학 및 스펙트럼 분석 테스트 후 사양을 충족하는 결과를 얻었습니다.

1. 용접 홈

  • 파이프 피팅 및 플랜지의 재료 특성 및 벽 두께에 따라 적절한 홈 형태와 크기, 즉 이중 "V"홈을 선택하십시오.
  • 용접 홈의 크기와 유형을 설계 할 때 용접 열 입력이 밀봉 요소의 성능에 미치는 영향을 고려하고 용접에 더 낮은 열 입력을 채택하여 용접에 가까운 고무 씰링 링이 용접 공정에서 연소되지 않도록합니다. 좁은 간격 홈은 완전 용접 볼 밸브 용접에 대한 수년간의 경험에 따라 결정됩니다.

2. 용접 방법

용접 방법의 "아르곤 아크 용접 백킹 + 침수 아크 용접 충전 및 피복". 압력 용기 용접 코드 및 표준에 규정 된 강종이 다른 고 합금강의 용접 재료 선택 원칙에 따라 F65 강종과 일치하는 용접 재료를 선택하여 F65 및 X80 재료의 강도 요구 사항을 보장 할뿐만 아니라 우수한 인성을 가질 수 있습니다.

플랜지 니플 용접

플랜지와 파이프 조인트는 아르곤 아크 용접과 자동 서브머지드 아크 용접으로 용접됩니다. 백킹 용접에는 아르곤 아크 용접을, 충전 및 피복 용접에는 자동 서브머지드 아크 용접을 사용합니다.

1. 용접 장비

수중 아크 자동 용접기 : 속도 0.04 ~ 2r / min, 공작물 클램핑 범위 Φ330 ~ 2700mm, 용접 가능한 공작물의 최대 길이 4500mm, 최대 용접 이음새 깊이 110mm, 30t의 무게를 견딜 수 있습니다.

수중 아크 용접은 신뢰할 수있는 용접 품질, 아름다운 용접 비드 형성, 높은 증착률의 장점을 가지고 있으며 대구경 절연 조인트, 전체 용접 매립 볼 밸브 등에 널리 사용될 수 있습니다.

2. 용접 방법

GTAW+SAW 용접 방식. 먼저 아르곤 아크 용접 루트 백킹 및 충전을 매번 사용하여 루트가 녹을 수 있도록 한 다음 침지 아크 자동 다층 다중 패스 용접 방법을 사용하여 충진 및 덮개를 완료합니다.

용접 후 열처리

용접부의 잔류 응력을 줄이고 용접부의 균열이나 응력 변형을 방지하기 위해 용접 후 응력 제거 및 템퍼링이 필요합니다. 열처리에는 SCD 타입 로프 전기 히터(길이 18.5m)와 LWK-3×220-A 타입 온도 제어 상자가 사용됩니다. 온도 측정 장비로는 K형 외장형 열전대를 선택했습니다. 열처리 온도는 550℃, 열 보존 시간은 2시간으로 설정했습니다.

N80 오일 케이스의 N80 재질은 무엇인가요?

N80 석유 케이싱과 N80 무계목 강관은 석유 시추에 중요한 장비로, 주요 장비에는 드릴 파이프, 코어 파이프 및 케이싱, 드릴 칼라 및 소구경 시추용 강관도 포함됩니다.

N80 오일 케이스의 N80 재질은 무엇입니까?

N80 석유 케이싱과 N80 무계목 강관은 API 표준에 명시된 세 가지 길이, 즉 4.88~7.62m의 경우 R-1, 7.62~10.36m의 경우 R-2, 10.36m 이상의 경우 R-3로 나뉩니다.

N80 오일 케이싱과 N80 이음매없는 강관은 주로 유정 시추에 사용되어 시추 과정 및 완료 후 유정 벽을 지지하여 시추 과정과 완료 후 전체 유정의 정상적인 작동을 보장합니다.

N80 석유 케이싱 및 N80 심리스 강관 유형 및 포장은 SY/T6194-96 "석유 케이싱"에 따라 짧은 나사산 케이싱과 그 커플링, 긴 나사산 케이싱과 그 커플링의 두 가지 유형으로 나뉩니다. SY/T6194-96에 따르면 가정용 케이스는 강철 와이어 또는 강철 벨트로 묶어야 합니다. 각 케이싱과 커플링 나사산의 노출된 부분은 나사산을 보호하기 위해 보호 링에 나사로 조여야 합니다.

N80 석유 케이싱 및 N80 이음매 없는 강관은 SY/T6194-96에 따라야 합니다. 케이싱과 커플링에는 동일한 강종을 사용해야 합니다. 유황 함량 <0.045% 및 인 함량 <0.045%.

화학 분석 샘플을 채취하기 위해 GB222-84의 규정에 따라 N80 오일 케이싱 및 N80 이음매 없는 강관을 사용합니다. GB223의 관련 부분의 조항에 따른 화학 분석.

N80 석유 케이싱 및 N80 이음매 없는 강관은 미국석유협회 ARISPEC5CT1988, 1판에 명시된 대로 사용됩니다. 화학적 분석은 최신 버전의 ASTME59에 따라 이루어지며, 화학적 분석은 최신 버전의 ASTME350에 따라 수행됩니다.

오일 케이스의 기본 사항

화학 성분
(1) SY/T6194-96에 따름. 케이스와 커플링에 동일한 강종이 사용됩니다. 유황 함량 <0.045% 및 인 함량 <0.045%.
(2) GB/T222-84의 규정에 따라 화학 분석 샘플을 채취합니다. GB223의 관련 부분의 규정에 따른 화학 분석.
(3) 미국석유협회 API SPEC 5CT 1988 제1판 규정. ASTME59 버전의 시료 준비에 따른 화학 분석, ASTME350 버전의 화학 분석에 따른 화학 분석.

석유 케이스
오일 케이싱의 강철 등급: H40, J55, K55, N80, L80, C90, T95, P110, Q125, V150 등. 케이싱 끝 처리 형태: 짧은 원형 스레드, 긴 원형 스레드, 부분 사다리꼴 스레드, 특수 버클 등. 유정 시추에 사용되며, 주로 시추 과정 중 및 우물 완료 후 우물 벽을 지지하여 시추 과정 완료 후 전체 우물의 정상적인 작동을 보장하기 위해 사용됩니다.

무게 계산
[(OD - 벽 두께)벽 두께]0.02466=kg/m(미터당 무게)
중국의 특정 상황에 따르면, 시추 1m당 약 62kg의 유정 파이프가 필요하며, 여기에는 48kg의 케이싱과 10kg의 튜브가 포함됩니다. 3kg의 드릴 파이프와 0.5kg의 드릴 칼라.

오일 케이스의 중요한 역할

과거에는 석유를 추출할 때 간단한 기계 도구를 사용하여 우물을 파고 석유 작업자가 우물 가장자리에 서서 석유 추출 및 파이프라인 운송을 수행했기 때문에 안전과 효율성에 큰 문제가 발생했습니다. 주요 측면은 다음과 같습니다: 첫째, 하층의 물과 토양이 기름과 쉽게 혼동되어 추출된 기름의 순도를 보장할 수 없습니다. 둘째, 유전 내부에 지지대가 없기 때문에 작업자의 생명과 장비 작동에 큰 안전 위험이 있습니다. 이 경우 많은 설계자가 석유 산업을위한 전체 파이프 라인 시스템 세트를 개혁하는 것을 목표로하여 오일 케이싱이 탄생했습니다.

1, 그것은 석유 케이싱이 너무 많은 장점을 가지고, 점점 더 많은 석유 광산 회사가 가공으로이 재료 세트, 석유를 추출하는 데 필요한 소품이 될 것입니다, 조립이 상대적으로 쉽기 때문에 점점 더 많은 제조업체가 단일 정보의 생산으로 이동하기로 선택한 다음 제조업체가 간단한 조립을 수행하기 위해 구입합니다.

2, 오일 케이싱은 석유 추출, 운송, 고체 보증을위한 파이프 라인 시스템으로, 주로 안전한 작동을 위해 지하에서 석유 작업자 였고 그런 종류의 작업 환경에 처해 있다면 오일 케이싱을 사용한 후 하늘이 무너질까봐 걱정하지 않는 것처럼 전체 작업 장소가 견고해진다는 것을 이해할 것입니다. 이 경우 집중적이고 신중한 작업 프로세스를 달성하는 것이 더 쉽습니다. 오일 케이싱이 탄생 한 이래 수많은 석유 노동자들은 산업이 더 이상 이전만큼 위험하지 않다고 느꼈습니다.